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速凝固技術(shù),抗拉強(qiáng)度可提高4O9/5,6O,屈服強(qiáng)

度可提高5O%,l00,壓縮強(qiáng)度可提高45%,

230%,伸長(zhǎng)率可高達(dá)22,抗大氣腐蝕能力可與潛力

4.3在阻燃鎂合金上的應(yīng)用研

2014一T6鋁合金相比.在該類合金基礎(chǔ)上加入稀土

元素,還可產(chǎn)生彌散硬化效應(yīng)和提高—Zr)+

3%RE等合金.稀土的加入使快速凝固技術(shù)在開(kāi)

發(fā)優(yōu)質(zhì)鎂合金上有更大的究 速凝固技術(shù),抗拉強(qiáng)度可提高的方鋁管

由于鎂及鎂合金易燃燒,鎂合金的熔煉一直是

個(gè)比較難辦的問(wèn)題,需要在熔劑或氣體保護(hù)下進(jìn)行

,

另一方面也影響了鎂合金的大量使速凝固技術(shù),抗拉強(qiáng)度可提高的方鋁管用.為了提高

鎂合金的著火點(diǎn),有人通過(guò)加ca,Be等元素到鎂合

金中進(jìn)行試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果表明,這樣速凝固技術(shù),抗拉強(qiáng)度可提高的方鋁管可以將鎂合金

的著火點(diǎn)提高約200?,25OhC,但ca合金抗腐蝕能

力,以及提高合金蠕變抗力.目前有代表性的合金

是DOWChemicalCo和AlliedSignal等開(kāi)發(fā)的

RSPAZ9l+3—59/5RE,RSPZK6O(Mg—Zn

的加入使合

金晶粒粗大,力學(xué)性能變差,以致于失去使用價(jià)值

.有人研究了在加ca,Be的同時(shí)加入稀土元素,可

以減弱這一影響,如研制的Mg—Be—RE(含Be0.1

,

O.89/5,RE0.4,1.5%)合金,著火點(diǎn)提高250

hC,且力學(xué)性能接近AZ91D合金.

結(jié)束語(yǔ) 對(duì)

有色金屬合金有一系列良好的相互作用,我國(guó)又是

一

個(gè)稀土資源豐富的國(guó)家,因此開(kāi)發(fā)和研究稀土在

有色合金中的應(yīng)用有十分重大的價(jià)值和廣闊的前景

.雖然近幾年來(lái)我們?cè)谶@方面取得很大成就,掌握

由于稀土的特殊的化學(xué)性能,以及稀土元素

和認(rèn)識(shí)了不少稀土對(duì)有色金屬材料性能影響的規(guī)律

,但是還有許多未知的領(lǐng)域需要去認(rèn)識(shí),去探索.

特別是稀土在鎂合金中的應(yīng)用以及稀土鎂合金在汽

車零部件上的應(yīng)用等開(kāi)發(fā)研1987,NO4

E23~鑄造》俄文,1982,NO2

究工作,在我國(guó)還剛剛

起步需要大力開(kāi)展,以促進(jìn)稀土有色金屬材料在各

個(gè)領(lǐng)域中的推廣應(yīng)用.

參考文獻(xiàn)

E1]李道韞等.中國(guó)稀土,E33鄭萬(wàn)云.有色金屬與稀土應(yīng)用,1984,NO2P37

E43劉興山《稀土》,1985,NOlP54

(下轉(zhuǎn)第l6頁(yè))

?7?

《鋁anT》加工工藝2002,Vo1.25,N_O4

的狀態(tài)為H19,所以,要生產(chǎn)出H19狀態(tài)的罐料,

冷軋過(guò)程的總變形量就必須大于75%.根據(jù)冷軋總

變形量就可以確定坯料的厚度,各道次的軋制溫度而

言,它是熱連軋后的3001合

并由此給熱連軋帶

材的終軋厚度提出要求. 火軋制罐料的

重要參數(shù)之一.前而已經(jīng)提到,3004合金

3.2冷軋溫度

冷軋溫度系指冷軋過(guò)程中金不經(jīng)退的穩(wěn)定化

處理溫度為l00,200C.一方面,3004合金在穩(wěn)

定化溫度范圍內(nèi)軋制,還會(huì)發(fā)生動(dòng)態(tài)回復(fù)和軋制之 果300I合金的軋制溫度

在穩(wěn)定化溫度范圍,那么整個(gè)軋制過(guò)程

后的靜態(tài)回復(fù)過(guò)程.合金的回復(fù)過(guò)程,不但使合金

的加工硬化有所降低,還能得到有利于罐料成形的 內(nèi)部組織結(jié)構(gòu). 綜上分析可知,3004合金的冷軋溫度應(yīng)該在

00C以上,考慮到軋制過(guò)程中由于變形熱和摩擦 熱會(huì)導(dǎo)致合金溫度升高,所以,3004合金合理的冷 軋溫度應(yīng)為100,120?.當(dāng)然,把這樣的軋制過(guò)程 看作溫軋也是可以的. 3.3冷軋過(guò)程總形量的控制 前面已經(jīng)分析過(guò),冷軋過(guò)程的總變形量應(yīng)大于

75.需要指出的是,冷軋過(guò)程的總?cè)缃Y(jié)束后合金

的強(qiáng)度將不會(huì)受到損失.另

變形量也不能

太大.總變形量太大,會(huì)使合金的強(qiáng)度和硬度偏大

,不利于罐料成形.一般把冷軋過(guò)程的總變形量控 制在75,90范圍的某個(gè)數(shù)值上,就能軋出H19 狀態(tài)的成品罐料.

4熱連軋后的3004合金不經(jīng)退火 軋制退火軋制罐料,

定要控制好熱連軋的終軋溫度,(7)熱連軋終軋溫度:320,35連軋后的3004合金不經(jīng)冷軋溫度和冷軋

總變形量這三個(gè)關(guān)鍵的參數(shù).制罐料的

0C (8)熱連軋終軋厚度:由罐料成品厚度確定, 一 般>2mm (9)熱連軋帶材中凸度:0.1%,1.09,5 (10)熱連軋帶材厚度差:小于帶材厚度的l0% (11)冷軋溫度:100,l20C (12)冷軋總成熟的理淪指導(dǎo),實(shí)際中必然可行.

罐料的工藝參數(shù) 前面對(duì)熱連軋后的3004合金坯料降低生不經(jīng)退火軋制 罐料的技術(shù)問(wèn)題進(jìn)行了探討,現(xiàn)將工藝參數(shù)小結(jié)如

下: (1)合金成份:按AA標(biāo)準(zhǔn)控制 (2)熔煉溫度:720,760C(3變量:75,909,5

5結(jié)論 (1)熱連軋后的3004合金不退火軋制罐C料,有

)鑄造溫度:710,750C (4)鑄錠均勻化溫度:560,590C (5)鑄錠均勻化時(shí)間6,16小時(shí)  

(3)熱連軋后的3004合金不經(jīng)退火軋

(6)熱軋開(kāi)軋溫度:500,520 (2)熱

工藝方法,不但能產(chǎn)成本,而且能提高罐料

質(zhì)量的穩(wěn)定性.